卸船方案一是将二氯丙烷增压泵放置在码头区域。该模型中，各节点赋值按以下步骤进行:
1)将节点11A处体积流量数值赋予节点12的气体体积流量，重复赋值，直至二者在整数部分数值相等;
2)根据节点9处的温度，计算出对应饱和蒸汽压，饱和蒸汽压+SOkPa作为节点
9处的压力控制目标;
3)对调节阀一2进行阻力赋值，调整结果满足2)目标;
4)对二氯丙烷增压泵进行压差赋值调整，令节点8处压力比节点9高100kPa，记录此时二氯丙烷增压泵压差，对压差进行元整，并取1.1倍作为增压泵的最终输入压差;
5)对调节阀一1进行赋值调整，令节点8处压力比节点9高100kPao至此，完成卸船工艺在正常操作工况下的工艺调整，输出各节点的的计算结果如图4-3和表4-20
通过上数计算结果进行分析，可知:
1)二氯丙烷增压泵入口压力为592.7kPa，高于二氯丙烷在对应一43.160C对应的饱和蒸汽压，满足泵的吸入性能要求;
2)二氯丙烷增压泵所需提供的压差为770kPa;
3)二氯丙烷换热器入口的二氯丙烷温度为一8.8280C根据工程经验可知，该数值有误。原因分析是管段L1,L2,L3按地面管道建模，且无保温层，环境温度29.50C，管道吸热导致二氯丙烷温度升高。在实际二氯丙烷卸货过程这，在管道表面结冰，厚度根据当地自然情况确定，管道内的二氯丙烷从自然环境吸热升温能力有限，剩余热能应由换热器提供。故此，应对模型进行调整，为更好地贴近操作工况，需要将自码头至换热器之间管段的环境温度调整为一450C，重新进行计算后，再核实二氯丙烷换热器的热能供应。
4)二氯丙烷换热器提供热能3.78X107kJ/h，该数值误差较大;
5)低温二氯丙烷升温后体积膨胀，地面管道中的液体最大计算流量为2671m3/h，在DN600管道内的流速为2.63m/s，低于国家标准要求的不超过3m/s流速要求;
6)二氯丙烷在DN400进库管线内流速为6.4m/s，气相二氯丙烷在DN200气相管线内最大流速为3Om/s，在水封洞库项目中可以接受。按照结果分析，对模型管道外部环境温度进行调整，重新计算，结果见图4-4和表4-3。www.zbdongtong.com